3） 为消除暂态电击引起的不适，除加强科普宣传以消除人们的恐惧心理外，还可通过对绝缘物体实施接地、增加屏蔽线及屏蔽网的措施来减缓；对线路与公路交叉的情况，应尽量让公路靠近铁塔通过。另外，减小导线的分裂间距和相间距离是降低输电线下工频场强的一种最经济的方法，但应考虑到这时会使导线表面场强变大，从而使无线电干扰及电晕损失增加。 “750kV输变电工程电磁环境的研究”项目，采用计算和模拟试验的方法，通过分析、比较，提出750kV线路下1.5m处的场强最大值应控制在11~12kV/m 。
3 特高压输电线路的可听噪声
对特高压输电线路因电晕而产生可听噪声问题的重视，是从美国采用500kV和765kV超高压输电开始的。美国在实施超高压输电过程中，先后在弗吉利亚电力公司和美国电力公司的部分输电线路上，出现过可听噪声引起居民抱怨并诉诸法律的问题，后来这些超高压输电线路不得不采取降压运行或停止运行的措施。因此，电晕噪声作为实现特高压交流输电的一种限制因素，更引起各国科研人员的高度重视，并把它列为特高压输电基础研究的一项重要内容。
3.1 国外研究概况
美国、日本、意大利和加拿大等发达国家，经过各自长期的实测数据和分析，提出了预测特高压线路对称分裂线可听噪声的预测公式。但到目前为止，各国并未正式制订特高压线路可听噪声的限制标准，而只是在各自特高压线路设计规范中提出了一个控制值。该控制值如表2。 表2 各国特高压线路可听噪声的设计规范
| 国别 |
最高电压（kV） |
导线分裂方式 |
测量止边相距离（m） |
可听噪声设计值（L 50 ） |
| 美国 |
1200 1600 |
9′F42.4mm 未定 |
走廊边缘 38m |
55 55 |
| 原苏联 |
1150 |
8′F24.1mm |
45 m |
55 |
| 日本 |
1100 |
8′F38.4mm 8′F34.8mm |
线路下方 |
50 |
| 意大利 |
1050 |
8′F31.5mm 4′F56.25mm |
15m |
56~58 |
3.2 国内研究情况
“八·五”攻关特高压研究项目，以美国BPA推荐的特高压线路的可听噪声的预测公式为基础，对1150kV线路的可听噪声进行了计算预测，并结合我国现行的“城市区域环境噪声标准”，提出将特高压线路走廊边缘的可听噪声限制在57dB（A）的结论。 在“交流特高压输电环境影响问题的基础研究”项目中，通过对试验线段为期一年半的可听电晕噪声实测研究得出：
1） 1100kV试验线段的三相等效声级为48.5dB(A)。累计百分声级L 5 和L 50 分别为55dB(A)和49dB(A)，与理论予测值L 50 =50.13db(A)十分接近。说明1100kV特高压输电采用8×LGJQ400对称分裂导线是可行的，噪声水平比较低；
2） 电晕噪声频谱分布，侧面分布和累计百分声级分布与美国国家标准的相应分布图形非常一致；
3） 在风速为8.2m/s时，测得的风噪声为72dB(A)，风噪声随风速的增加而增加，风噪声的频率大多在50～150Hz范围内；
4）提出了若干降低电晕噪声及风噪声的技术措施，其中最为现实和有效的措施是全线和部分线段的导线采用非对称分裂方式，在导线表面梯度不太高的条件下，采用非对称度为2～3的非对称分裂方式，就足以达到降低电晕噪声的目的。
由于受气候条件的限制（未出现过雾、雪、冰冻等气候），未测到雾、雪、冰冻条件下导线的电晕噪声。 “750kV输变电工程电磁环境”项目可听噪声的研究主要是在理论计算的基础上进行。通过对各种不同线路参数可听噪声的计算分析，提出了西北750kV输电线路可听噪声建议控制在55dB内的结论。
4 建议
特高压输电线路电磁环境的研究，国内外已作了大量的研究工作，但由于我国目前还未建成一条相应线路，且我们的试验数据是在单相加压的情况下得到的。建议对试验线段施加三相电压，同时考虑改变线路参数来进一步开展特高压线路的电磁环境研究工作。 
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